Galvenie personības vērtību semantiskie veidojumi ir indivīda pašapziņa. Personības vērtību-semantiskā sfēra: Mācību grāmata. Vērtību un ideālu jēdziens un veidi

Dūmgāzu temperatūra aiz katla bloka ir atkarīga no sadedzinātā kurināmā veida, padeves ūdens temperatūras t n v, kurināmā paredzamajām izmaksām С t , tā samazināts mitrums

kur

Pamatojoties uz tehnisko un ekonomisko optimizāciju, atbilstoši astes sildvirsmas degvielas un metāla izmantošanas efektivitātes nosacījumiem, kā arī citiem nosacījumiem, tika iegūti sekojoši ieteikumi vērtības izvēlei.
dots 2.4. tabulā.

No tabulas. 2.4, lētai degvielai tiek izvēlētas mazākas optimālās dūmgāzu temperatūras vērtības, bet dārgajām degvielām lielākas vērtības.

Zema spiediena katliem (R ne .≤ 3,0 MPa) ar astes apsildes virsmām, dūmgāzu temperatūra nedrīkst būt zemāka par tabulā norādītajām vērtībām. 2.5, un tā optimālā vērtība tiek izvēlēta, pamatojoties uz tehniski ekonomiskiem aprēķiniem.

2.4. tabula. Optimālā dūmgāzu temperatūra katliem

ar jaudu virs 50 t/h (14 kg/s) degot

degviela ar zemu sēra saturu

Padeves ūdens temperatūra t n in, 0 C	Samazināts degvielas mitrums

2.5. tabula - Dūmgāzu temperatūra zemspiediena katliem

jauda mazāka par 50 t/h (14 kg/s)

	, 0 С
Ogles ar regulētu mitrumu un dabasgāze
ogles ar
Mazuts ar augstu sēra saturu
Kūdra un koksnes atkritumi

KE un DE tipa katliem dūmgāzu temperatūra ir ļoti atkarīga no t n c. Pie padeves ūdens temperatūras t n in =100°C,
, un pie t n in = 80 ÷ 90 0 С tas samazinās līdz vērtībām
.

Dedzinot sēru saturošu kurināmo, īpaši mazutu ar augstu sēra saturu, pastāv gaisa sildītāja zemas temperatūras korozijas risks pie minimālās metāla sienas temperatūras t st zem dūmgāzu rasas punkta t p. T p vērtība ir atkarīga no ūdens tvaiku kondensācijas temperatūras t k pie to daļējā spiediena dūmgāzēs P H 2 O, samazinātā sēra S n un pelnu An satura darba degvielā.

, (2.3)

kur
- degvielas zemākā siltumspēja, mJ/kg vai mJ/m 3 .

Ūdens tvaiku daļējais spiediens ir

(2.4)

kur: Р=0,1 MPa – dūmgāzu spiediens katla izejā, MPa;

r H 2 O ir ūdens tvaiku tilpuma daļa izplūdes gāzēs.

Lai pilnībā novērstu koroziju, ja nav īpašu aizsardzības pasākumu, t st jābūt par 5 - 10 ° C augstākam tp , tomēr tas izraisīs ievērojamu pieaugumu pār tās ekonomisko nozīmi. Tāpēc tajā pašā laikā palielināt un gaisa temperatūra pie gaisa sildītāja ieplūdes .

Minimālā sienas temperatūra atkarībā no iepriekš izvēlētajām vērtībām un nosaka pēc formulām: reģeneratīvajiem gaisa sildītājiem (RAH)

(2.5)

cauruļveida gaisa sildītājiem (TVP)

(2.6)

Dedzinot cieto sēru saturošu kurināmo, gaisa temperatūrai pie gaisa sildītāja ieplūdes ir jābūt ņem ne zemāku par k, nosaka atkarībā no P H 2 O.

Izmantojot mazutu ar augstu sēra saturu, efektīvs līdzeklis zemas temperatūras korozijas apkarošanai ir mazuta sadedzināšana ar nelielu gaisa pārpalikumu ( = 1,02 ÷ 1,03). Šī sadedzināšanas metode praktiski pilnībā novērš zemas temperatūras koroziju un ir atzīta par perspektīvāko, tomēr tai nepieciešama rūpīga degļu regulēšana un katla agregāta darbības uzlabošana.

Uzstādot nomaināmus TVP kubus vai maināmo auksto (RVP) iepakojumu gaisa sildītāja aukstuma stadijās, ir pieļaujamas šādas ienākošā gaisa temperatūras vērtības: reģeneratīvajos gaisa sildītājos 60 - 70°С, un cauruļveida gaisa sildītājos 80 - 90°С.

Veikt gaisa priekšsildīšanu līdz vērtībām , pirms ieiešanas gaisa sildītājā parasti tiek uzstādīti tvaika sildītāji, kurus silda ar izvēlētu tvaiku no turbīnas. Tiek izmantotas arī citas gaisa sildīšanas metodes pie gaisa sildītāja ieplūdes un zemas temperatūras korozijas apkarošanas pasākumi, proti: karstā gaisa recirkulācija uz ventilatora iesūkšanu, gaisa sildītāju uzstādīšana ar starpposma siltumnesēju, gāzes iztvaicētāji utt. H 2 SO 4 tvaiku neitralizācijai tiek izmantotas dažāda veida piedevas gan katla agregāta gāzes kanālos, gan kurināmā.

Gaisa sildīšanas temperatūra ir atkarīga no kurināmā veida un krāsns īpašībām. Ja žāvēšanas vai degvielas sadegšanas apstākļu dēļ nav nepieciešama augsta gaisa uzsildīšana, vēlams uzstādīt vienpakāpes gaisa sildītāju. Šajā gadījumā jaudas katlu optimālo gaisa temperatūru atkarībā no padeves ūdens un dūmgāzu temperatūras aptuveni nosaka pēc formulas.

Izmantojot gaisa sildītāja divpakāpju izkārtojumu, saskaņā ar formulu (2.7) nosaka gaisa temperatūru aiz pirmās pakāpes, bet otrajā gaisa sildītāja posmā gaiss tiek uzsildīts no šīs temperatūras līdz karstajam gaisam. temperatūra pieņemta saskaņā ar tabulu. 2.6.

Parasti tiek izmantots divpakāpju gaisa sildītāja izkārtojums "izgriezumā" ar ūdens ekonomaizera posmiem pie vērtības t hw > 300°C. Šajā gadījumā gāzu temperatūra gaisa sildītāja "karstās" stadijas priekšā nedrīkst pārsniegt 500°C.

2.6. tabula - Gaisa sildīšanas temperatūra katlu blokiem

jauda virs 75 t/h (21,2 kg/s)

Kurtuves raksturojums	Degvielas marka	"Gaisa temperatūra. °С
1 Krāsnis ar cieto izdedžu noņemšanu ar slēgtu putekļu sagatavošanas ķēdi	Akmens un liesās ogles Brūnogļu griezēji.
2 Krāsnis ar šķidro izdedžu noņemšanu, t.sk. ar horizontāliem cikloniem un vertikālām priekškrāsnīm, žāvējot degvielu ar gaisu un piegādājot putekļus ar karstu gaisu vai žāvēšanas līdzekli	Ash, PA brūnogles Akmeņogles un Doņeckas izdilis
3 Žāvējot degvielu ar gāzēm slēgtā putekļu sagatavošanas ķēdē, ar cieto izdedžu atdalīšanu tas pats ar šķidro izdedžu izņemšanu	brūnās ogles	300–350 x 350–400 x x
4 Žāvējot degvielu ar gāzēm atklātā putekļu sagatavošanas ķēdē ar cieto izdedžu atdalīšanu Ar šķidro izdedžu noņemšanu	Visiem	350–400 x x
5. Kameras krāsnis	Mazuts un dabasgāze	250–300 x x x

x Ar augsta mitruma kūdru/W p > 50%/ ņem 400°C;

хх Augstāka vērtība pie augsta degvielas mitruma;

xxx T gw vērtību pārbauda pēc formulas .

Izmaiņas dūmgāzu recirkulācijā . Gāzes recirkulācija tiek plaši izmantota, lai paplašinātu pārkarsētā tvaika temperatūras regulēšanas diapazonu un ļauj uzturēt pārkarsētā tvaika temperatūru pat pie zemām katla bloka slodzēm. V Nesen Dūmgāzu recirkulācija kļūst arvien populārāka arī kā NO x veidošanās samazināšanas metode. To izmanto arī dūmgāzu recirkulācijai gaisa plūsmā pirms degļiem, kas ir efektīvāka NO x veidošanās nomākšanas ziņā.

Relatīvi aukstu recirkulācijas gāzu ievadīšana kurtuves lejas daļā samazina izstarojošo sildvirsmu siltuma absorbciju un paaugstina gāzes temperatūru krāsns izejā un konvekcijas gāzes kanālos, ieskaitot dūmgāzes. temperatūra. Kopējās dūmgāzu plūsmas palielināšanās gāzes ceļa posmā pirms gāzu atlases recirkulācijai veicina konvektīvo apkures virsmu siltuma pārneses koeficientu un siltuma absorbcijas palielināšanos.

Rīsi. 2.29. Tvaika temperatūras (1. līkne), karstā gaisa temperatūras (2. līkne) un dūmgāzu zudumu (3. līkne) izmaiņas atkarībā no dūmgāzu recirkulācijas īpatsvara r.

Uz att. 2.29 parāda katla vienības TP-230-2 raksturlielumus ar izmaiņām gāzes recirkulācijas proporcijā uz krāsns apakšējo daļu. Šeit ir otrreizējās pārstrādes daļa

kur V rc ir recirkulācijai izņemto gāzu tilpums; V r - gāzu tilpums atlases punktā recirkulācijai, neņemot vērā V rc. Kā redzams, recirkulācijas daļas palielināšana par katriem 10% izraisa dūmgāzu temperatūras paaugstināšanos par 3–4°C, Vr. - par 0,2%, tvaika temperatūra - par 15 ° C, un atkarības raksturs ir gandrīz lineārs. Šīs attiecības nav viennozīmīgas visām katlu vienībām. To vērtība ir atkarīga no recirkulējamo gāzu temperatūras (gāzes ieplūdes vietas) un to ievadīšanas metodes. Recirkulācijas gāzu novadīšana krāsns augšdaļā neietekmē krāsns darbību, bet izraisa ievērojamu gāzu temperatūras pazemināšanos pārkarsētāja zonā un rezultātā samazinās. pārkarsētā tvaika temperatūrā, lai gan palielinās sadegšanas produktu daudzums. Gāzu novadīšanu krāsns augšdaļā var izmantot, lai aizsargātu pārsildītāju no nepieņemami augstas gāzes temperatūras iedarbības un samazinātu pārkarsētāja izdedžu veidošanos.

Protams, gāzes recirkulācijas izmantošana noved pie ne tikai efektivitātes samazināšanās. bruto, bet arī efektivitāti neto no katla bloka, jo tas rada elektroenerģijas patēriņa pieaugumu pašu vajadzībām.

Rīsi. 2.30. Siltuma zudumu atkarība no karstā gaisa temperatūras ar mehānisku zemu sadedzināšanu.

Karstā gaisa temperatūras maiņa. Karstā gaisa temperatūras izmaiņas ir gaisa sildītāja darbības režīma maiņas rezultāts tādu faktoru ietekmē kā temperatūras starpības izmaiņas, siltuma pārneses koeficients, gāzes vai gaisa plūsma. Paaugstinot karstā gaisa temperatūru, kaut arī nedaudz palielinās siltuma izdalīšanās līmenis krāsnī. Karstā gaisa temperatūra būtiski ietekmē katlu agregātu īpašības, kas darbojas ar kurināmo ar zemu gaistošu jaudu. Δg.v samazināšanās šajā gadījumā pasliktina degvielas aizdegšanās apstākļus, degvielas žāvēšanas un malšanas režīmu, noved pie gaisa maisījuma temperatūras pazemināšanās pie degļu ieplūdes, kas var izraisīt zudumi ar mehānisku apakšdegšanu (skat. 2.30. att.).

. Gaisa priekšsildīšanas temperatūras maiņa. Gaisa priekšsildīšana pirms gaisa sildītāja tiek izmantota, lai paaugstinātu tā sildvirsmu sienu temperatūru, lai samazinātu dūmgāzu korozīvo ietekmi uz tām, īpaši, ja tiek sadedzināta degviela ar augstu sēra saturu. Saskaņā ar PTE teikto, dedzinot sēra mazutu, gaisa temperatūra cauruļveida gaisa sildītāju priekšā nedrīkst būt zemāka par 110 ° C, bet reģeneratīvo sildītāju priekšā - ne zemāka par 70 ° C.

Gaisa iepriekšēju uzsildīšanu var veikt, recirkulējot karsto gaisu sprādziena ventilatoru ieplūdē, tomēr šajā gadījumā katla bloka efektivitāte samazinās, jo palielinās elektroenerģijas patēriņš sprādzienam un paaugstinās gaisa temperatūra. dūmgāzēm. Tāpēc sildītājos, kas darbojas ar selektīvu tvaiku vai karstu ūdeni, gaisu vēlams sildīt virs 50°C.

Gaisa priekšsildīšana izraisa gaisa sildītāja siltuma absorbcijas samazināšanos temperatūras starpības samazināšanās dēļ, savukārt dūmgāzu temperatūra un siltuma zudumi palielinās. Gaisa priekšsildīšanai nepieciešamas arī papildu enerģijas izmaksas gaisa padevei gaisa sildītājam. Atkarībā no gaisa priekšsildīšanas līmeņa un metodes, uz katriem 10°C gaisa priekšsildīšanas, efektivitāte bruto mainās par aptuveni 0,15-0,25%, bet dūmgāzu temperatūra - par 3-4,5 ° C.

Tā kā gaisa uzsildīšanai patērētā siltuma īpatsvars attiecībā pret katla agregātu siltuma jaudu ir diezgan liels (2-3,5%), optimālās gaisa sildīšanas shēmas izvēle liela nozīme.

Auksts gaiss

Rīsi. 2.31. Divpakāpju gaisa sildīšanas shēma sildītājos ar tīkla ūdeni un selektīvo tvaiku:

1 - tīkla sildītāji; 2 - pirmais gaisa sildīšanas posms ar apkures sistēmas tīkla ūdeni; 3 - gaisa sildīšanas otrais posms pzrom; 4 - sūknis atgaitas tīkla ūdens padevei sildītājiem; 5 - tīkla ūdens gaisa apkurei (shēma vasaras periodam); 6 - tīkla ūdens gaisa apkurei (shēma ziemas periodam).

Cilvēce zina dažus enerģijas veidus - mehānisko enerģiju (kinētisko un potenciālo), iekšējo (termisko), lauka enerģiju (gravitācijas, elektromagnētisko un kodolenerģiju), ķīmisko. Atsevišķi ir vērts izcelt sprādziena enerģiju, ...

Vakuuma enerģija un joprojām pastāv tikai teorētiski - tumšā enerģija. Šajā rakstā, pirmajā sadaļā "Siltumtehnika" es izmēģināšu vienkāršu un pieejamu valodu, izmantojot praktisku piemēru, runāt par svarīgāko enerģijas veidu cilvēku dzīvē – par siltumenerģija un par viņas laicīgu dzemdēšanu siltuma jauda.

Daži vārdi, lai saprastu siltumtehnikas kā siltumenerģijas iegūšanas, nodošanas un izmantošanas zinātnes nozares vietu. Mūsdienu siltumtehnika ir radusies no vispārējās termodinamikas, kas savukārt ir viena no fizikas nozarēm. Termodinamika burtiski ir “silts” plus “jauda”. Tādējādi termodinamika ir zinātne par sistēmas "temperatūras izmaiņām".

Ietekme uz sistēmu no ārpuses, kurā mainās tās iekšējā enerģija, var būt siltuma pārneses rezultāts. Siltumenerģija, ko sistēma iegūst vai zaudē šādas mijiedarbības ar vidi rezultātā, sauc siltuma daudzums un to mēra SI sistēmā džoulos.

Ja neesi siltumtehnikas inženieris un ikdienā nenodarbojies ar siltumtehnikas jautājumiem, tad, saskaroties ar tiem, dažkārt bez pieredzes var būt ļoti grūti ātri tos izdomāt. Bez pieredzes ir grūti iedomāties pat vēlamo siltuma daudzuma un siltuma jaudas vērtību izmērus. Cik džoulu enerģijas nepieciešams, lai uzsildītu 1000 kubikmetrus gaisa no -37˚С līdz +18˚С?.. Kāda ir siltuma avota jauda, ​​kas nepieciešama, lai to paveiktu 1 stundā? » Ne visi inženieri. Reizēm eksperti pat atceras formulas, taču tikai retais tās spēj pielietot praksē!

Izlasot šo rakstu līdz galam, varēsiet viegli atrisināt reālus ražošanas un sadzīves uzdevumus, kas saistīti ar dažādu materiālu apkuri un dzesēšanu. Siltuma pārneses procesu fiziskās būtības izpratne un vienkāršu pamatformulu pārzināšana ir galvenie bloki siltumtehnikas zināšanu pamatos!

Siltuma daudzums dažādos fizikālos procesos.

Vairums zināmas vielas dažādās temperatūrās un spiedienos var būt cietā, šķidrā, gāzveida vai plazmas stāvoklī. Pāreja no viena agregāta stāvokļa uz otru notiek nemainīgā temperatūrā(ar nosacījumu, ka spiediens un citi parametri nemainās vide), un to pavada siltumenerģijas absorbcija vai izdalīšanās. Neskatoties uz to, ka 99% matērijas Visumā atrodas plazmas stāvoklī, šajā rakstā mēs neapskatīsim šo agregācijas stāvokli.

Apsveriet diagrammu, kas parādīta attēlā. Tas parāda vielas temperatūras atkarību T par siltuma daudzumu J, summējot līdz noteiktai slēgtai sistēmai, kas satur noteiktu masu konkrētas vielas.

1. Cieta viela, kurai ir temperatūra T1, uzkarsē līdz temperatūrai Tm, tērējot šim procesam siltuma daudzumu, kas vienāds ar Q1 .

2. Tālāk sākas kušanas process, kas notiek nemainīgā temperatūrā Tpl(kušanas punkts). Lai izkausētu visu cietās vielas masu, ir nepieciešams iztērēt siltumenerģiju daudzumā Q2 — Q1 .

3. Pēc tam šķidrums, kas rodas cietas vielas kušanas rezultātā, tiek uzkarsēts līdz viršanas temperatūrai (gāzes veidošanās). Tkp, tērējot par šo siltuma daudzumu, kas vienāds ar Q3-Q2 .

4. Tagad pastāvīgā viršanas temperatūrā Tkpšķidrums vārās un iztvaiko, pārvēršoties gāzē. Visas šķidruma masas pārejai gāzē ir nepieciešams iztērēt siltumenerģiju daudzumā Q4-Q3.

5. Pēdējā posmā gāze tiek uzkarsēta no temperatūras Tkp līdz noteiktai temperatūrai T2. Šajā gadījumā siltuma daudzuma izmaksas būs Q5-Q4. (Ja mēs uzsildīsim gāzi līdz jonizācijas temperatūrai, gāze pārvērtīsies plazmā.)

Tādējādi sākotnējā cietā materiāla karsēšana no temperatūras T1 līdz temperatūrai T2 iztērējām siltumenerģiju apjomā Q5, pārvēršot vielu caur trim agregācijas stāvokļiem.

Virzoties pretējā virzienā, mēs noņemsim no vielas tādu pašu siltuma daudzumu Q5, kas iziet cauri kondensācijas, kristalizācijas un dzesēšanas posmiem no temperatūras T2 līdz temperatūrai T1. Protams, mēs domājam par slēgtu sistēmu bez enerģijas zudumiem ārējai videi.

Ņemiet vērā, ka ir iespējama pāreja no cietā stāvokļa uz gāzveida stāvokli, apejot šķidro fāzi. Šo procesu sauc par sublimāciju, un apgriezto procesu sauc par desublimāciju.

Tātad mēs esam sapratuši, ka pārejas procesus starp vielas agregētajiem stāvokļiem raksturo enerģijas patēriņš nemainīgā temperatūrā. Karsējot vielu, kas atrodas vienā konstantā agregācijas stāvoklis, paaugstinās temperatūra un tiek patērēta arī siltumenerģija.

Galvenās siltuma pārneses formulas.

Formulas ir ļoti vienkāršas.

Siltuma daudzums J J aprēķina pēc formulām:

1. No siltuma patēriņa puses, t.i., no slodzes puses:

1.1. Sildot (dzesējot):

J = m * c *(T2-T1)

m – vielas masa kg

Ar - Vielas īpatnējā siltumietilpība J / (kg * K)

1.2. Kūstot (sasaldējot):

J = m * λ

λ – Vielas īpatnējais kušanas un kristalizācijas siltums J/kg

1.3. Vārīšanās laikā iztvaiko (kondensācija):

J = m * r

r – īpatnējais gāzes veidošanās un vielas kondensācijas siltums J/kg

2. No siltuma ražošanas puses, tas ir, no avota puses:

2.1. Dedzinot degvielu:

J = m * q

q – kurināmā īpatnējais sadegšanas siltums J/kg

2.2. Pārvēršot elektroenerģiju siltumenerģijā (Džoula-Lenca likums):

Q =t *I *U =t *R *I ^2=(t /r)*U ^2

t – laiks s

es – pašreizējā vērtība A

U – R.m.s. spriegums V

R – slodzes pretestība omos

Secinām, ka siltuma daudzums ir tieši proporcionāls vielas masai visu fāzu pārvērtību laikā un, sildot, ir papildus tieši proporcionāls temperatūras starpībai. Proporcionalitātes koeficienti ( c , λ , r , q ) katrai vielai ir savas vērtības, un tās tiek noteiktas empīriski (ņemtas no atsauces grāmatām).

Siltuma jauda N W ir sistēmai nodotais siltuma daudzums noteiktā laikā:

N=Q/t

Jo ātrāk mēs vēlamies uzsildīt ķermeni līdz noteiktai temperatūrai, jo lielākai jaudai jābūt siltumenerģijas avotam - viss ir loģiski.

Aprēķins programmā Excel lietotais uzdevums.

Dzīvē nereti ir nepieciešams ātri veikt tāmes aprēķinus, lai saprastu, vai ir jēga turpināt kādas tēmas izpēti, projekta veidošanu un detalizētus precīzus darbietilpīgus aprēķinus. Veicot aprēķinu dažu minūšu laikā pat ar precizitāti ± 30%, jūs varat pieņemt svarīgu vadības lēmumu, kas būs 100 reižu lētāks un 1000 reižu ātrāks un rezultātā 100 000 reižu efektīvāks nekā precīza aprēķina veikšana nedēļu, citādi un mēnesi, dārgu speciālistu grupa ...

Problēmas apstākļi:

Veikala telpās velmēta metāla sagatavošanai ar izmēriem 24m x 15m x 7m ievedam velmētos metālu no noliktavas uz ielas 3 tonnu apjomā. Velmētam metālam ir ledus ar kopējo masu 20 kg. Ārā -37˚С. Kāds siltuma daudzums nepieciešams, lai uzsildītu metālu līdz + 18˚С; uzkarsē ledu, izkausē un uzsilda ūdeni līdz +18˚С; sildīt visu gaisa daudzumu telpā, pieņemot, ka pirms tam apkure bija pilnībā izslēgta? Kādai jaudai vajadzētu būt apkures sistēmai, ja viss iepriekš minētais ir jāpabeidz 1 stundā? (Ļoti skarbi un gandrīz nereāli apstākļi – īpaši attiecībā uz gaisu!)

Aprēķinu veiksim programmāMS Excel vai programmāOo Calc.

Šūnu un fontu krāsu formatējumu skatiet lapā "".

Sākotnējie dati:

1. Mēs rakstām vielu nosaukumus:

uz šūnu D3: Tērauds

uz šūnu E3: Ledus

uz šūnu F3: ledus ūdens

uz šūnu G3: Ūdens

uz šūnu G3: Gaiss

2. Mēs ievadām procesu nosaukumus:

šūnās D4, E4, G4, G4: siltumu

uz šūnu F4: kušana

3. Vielu īpatnējā siltumietilpība c J / (kg * K) mēs rakstām attiecīgi par tēraudu, ledu, ūdeni un gaisu

uz šūnu D5: 460

uz šūnu E5: 2110

uz šūnu G5: 4190

uz šūnu H5: 1005

4. īpašs karstums kūstošs ledus λ J/kg ievadiet

uz šūnu F6: 330000

5. Vielu masa m kg mēs ievadām, attiecīgi, tēraudam un ledus

uz šūnu D7: 3000

uz šūnu E7: 20

Tā kā masa nemainās, kad ledus pārvēršas ūdenī,

šūnās F7 un G7: =E7 =20

Gaisa masu nosaka, reizinot telpas tilpumu ar īpatnējo svaru

šūnā H7: =24*15*7*1,23 =3100

6. Apstrādes laiks t minūtēs mēs rakstām tikai vienu reizi tēraudam

uz šūnu D8: 60

Ledus sildīšanas, tā kausēšanas un iegūtā ūdens sildīšanas laika vērtības tiek aprēķinātas no nosacījuma, ka visiem šiem trim procesiem ir jābūt kopā ar laiku, kas atvēlēts metāla sildīšanai. Mēs attiecīgi lasām

šūnā E8: =E12/(($E$12+$F$12+$G$12)/D8) =9,7

šūnā F8: =F12/(($E$12+$F$12+$G$12)/D8) =41,0

šūnā G8: =G12/(($E$12+$F$12+$G$12)/D8) =9,4

Arī gaisam tajā pašā atvēlētajā laikā vajadzētu sasilt, lasām

šūnā H8: =D8 =60,0

7. Visu vielu sākotnējā temperatūra T1 ieejam ˚C

uz šūnu D9: -37

uz šūnu E9: -37

uz šūnu F9: 0

uz šūnu G9: 0

uz šūnu H9: -37

8. Visu vielu beigu temperatūra T2 ieejam ˚C

uz šūnu D10: 18

uz šūnu E10: 0

uz šūnu F10: 0

uz šūnu G10: 18

uz šūnu H10: 18

Es domāju, ka par 7. un 8. punktu jautājumiem nevajadzētu būt.

Aprēķinu rezultāti:

9. Siltuma daudzums J KJ, kas nepieciešami katram no mūsu aprēķinātajiem procesiem

tērauda sildīšanai kamerā D12: =D7*D5*(D10-D9)/1000 =75900

ledus sildīšanai kamerā E12: =E7*E5*(E10-E9)/1000 = 1561

ledus kausēšanai šūnā F12: =F7*F6/1000 = 6600

ūdens sildīšanai kamerā G12: =G7*G5*(G10-G9)/1000 = 1508

gaisa sildīšanai kamerā H12: =H7*H5*(H10-H9)/1000 = 171330

Tiek nolasīts kopējais siltumenerģijas daudzums, kas nepieciešams visiem procesiem

apvienotajā šūnā D13E13F13G13H13: =SUM(D12:H12) = 256900

Šūnās D14, E14, F14, G14, H14 un apvienotajā šūnā D15E15F15G15H15 siltuma daudzumu uzrāda loka mērvienībā - Gcal (gigakalorijās).

10. Siltuma jauda N kW, tiek aprēķināts katram no procesiem

tērauda sildīšanai kamerā D16: =D12/(D8*60) =21,083

ledus sildīšanai kamerā E16: =E12/(E8*60) = 2,686

ledus kausēšanai šūnā F16: =F12/(F8*60) = 2,686

ūdens sildīšanai kamerā G16: =G12/(G8*60) = 2,686

gaisa sildīšanai kamerā H16: =H12/(H8*60) = 47,592

Kopējā siltumenerģija, kas nepieciešama visu procesu veikšanai laikā t aprēķināts

apvienotajā šūnā D17E17F17G17H17: =D13/(D8*60) = 71,361

Šūnās D18, E18, F18, G18, H18 un kombinētajā šūnā D19E19F19G19H19 siltuma jauda tiek norādīta loka mērvienībā - Gcal / h.

Tas pabeidz aprēķinu programmā Excel.

Secinājumi:

Ņemiet vērā, ka gaisa sildīšanai nepieciešams vairāk nekā divas reizes vairāk enerģijas nekā tādas pašas tērauda masas sildīšanai.

Sildot ūdeni, enerģijas izmaksas ir divas reizes lielākas nekā sildot ledu. Kušanas process patērē daudzkārt vairāk enerģijas nekā karsēšanas process (ar nelielu temperatūras starpību).

Ūdens sildīšanai patērē desmit reizes vairāk siltumenerģijas nekā tērauda sildīšanai un četras reizes vairāk nekā gaisa sildīšanai.

Priekš saņemšana informācija par jaunu rakstu iznākšanu un priekš darba programmu failu lejupielāde Aicinu abonēt sludinājumus logā, kas atrodas raksta beigās, vai logā lapas augšpusē.

Pēc savas e-pasta adreses ievadīšanas un pogas “Saņemt rakstu paziņojumus” nospiešanas NEAIZMIRSTI APSTIPRINĀT ABONEMENTS noklikšķinot uz saites vēstulē, kas nekavējoties pienāks pie jums norādītajā pastā (dažkārt - mapē « Spams » )!

Mēs atcerējāmies jēdzienus "siltuma daudzums" un "siltuma jauda", izskatījām galvenās siltuma pārneses formulas un analizējām praktisku piemēru. Ceru, ka mana valoda bija vienkārša, saprotama un interesanta.

Gaidu jautājumus un komentārus par rakstu!

ES lūdzu CIEŅA autora darbu lejupielādes fails PĒC ABONĒŠANAS par rakstu paziņojumiem.